摘要
柔性互聯技術是解決高比例分布式電源（distributed generation，DG）配電網面臨諸多問題的有用手腕之一。提出了一種基于多層優化的配電網中壓與低壓柔性互聯協調規劃方Audi零件式。起首，樹立基于電力電子且溫柔。柔性互聯設備（flexible interconnected devices，FID）的中低壓柔性互聯配電網潮水模子。然后，構建三層協調規劃模子，上層以低壓FID年運行本錢及臺區變壓器負載率的年方差最小為目標，中層以中壓FID年運行本錢及從上級電網年購電本錢最小為目標，汽車材料分別決策低壓和中壓FID的安裝地位與容量，下層以各場景的從上級電網購電本錢最小為目標優化系統運行，并采用自適應粒子群優化和二階錐規台北汽車零件劃相結合的混雜算法求解。最后，采用含高比例DG的IEEE 33節點配電網進行算例剖析，通過柔性互聯規劃系統的年綜合運行本錢下降了19.01%，臺區變壓器負載率的年方差減少了82.59%，驗證了所提規劃模子的有用性。
01 基于VSC的中低壓柔性互聯潮水模子
配電網柔性互聯規劃，起首須確定中低壓柔性互聯采用的基礎結構。VSC具有雙向功率流動和低本錢的優勢，能夠實現潮水的四象限瞬時靈活把持，合適配電網柔性互聯的需求。低壓柔性互聯常采用VSC作為低壓FID，根據臺區接進的DG特徵及負荷需求，互聯結構可采用公共直流母線集中設置裝備擺設和分段疏散式設置裝備擺設，后者包含直流母線分段鏈式和直流母線分段環狀2種結構，適用于互聯臺區的間距較遠及供電靠得住性請求較高的場景。中壓柔性互聯常以SOP作為中壓FID，SOP具體實現方法之一是采用背靠背電壓源型變流器（back to back voltage source converter，B2B VSC）。本文采用基于低壓VSC的直流母線分段鏈式低壓柔性互聯結構，以及基于中壓B2B VSC的中壓柔性互聯結構。
圖1為一個中低壓柔性互聯配電網表示，配電網通過110 kV/10 kV變壓器從上級電網取電，中壓饋線和低壓臺區均接進DG，DG重要為風光BMW零件發電；配電網含2條10 kV中壓饋線，其結尾節點通過中壓B2B VSC進行柔性互聯，中壓B2B VSC正常運行下常采用PQ–UdcQ把持方法，實現對2條饋線之間傳輸功汽車機油芯率的靈活把持；各低壓臺區通過10 kV/0.4 kV變壓器從中壓饋線取電，低壓VSC和交通負荷接在0.4 kV交通母線上，低壓臺區DG和直流負荷接到低壓VSC直流側母線上；不允許低壓臺區倒送電給中壓饋線，互聯臺區之間通過直流聯絡線相連，共同低壓VSC進行臺區間功率交換。
圖1 中低壓柔性互聯配電網表示
Fig.1 Schematic diagram of distribution network with medium-voltage and low-voltage flexible interconnection
在此基礎上，樹立基于VSC的中低壓柔性互聯配電網潮水模子。
1）節點功平時這個時候，她應該在上班，而不是拖著行李箱，率均衡方程為
式中：Pi(t)、保時捷零件Qi(t)分別為配電網節點i在t時刻的注進有功和無功功率，取中壓B2B VSC 向電網節點注進功率為正標的目的；Ui(t)為節點i的電壓幅值；δik(t)、Gik、Bik別為節點i、k的相位差及其連接線路電導和導納，δik(t斯柯達零件)=δi汽車零件貿易商(t)–δk(t)，δi(t)、δk(t)分別為節點i、k的相位；Nbus為節點數；PDGM,i(t)、QDGM,i(t)，PVSCM,i(t)、QVSCM,i(t)分別為t時刻節點i的中壓饋線風光消納出力，中壓B2B VSC注進有功和無功功率；PTH,i(t)、QTH,i(t)為t時刻臺區i變壓器高壓側有功和無功功率。
2）中壓B2B VSC將配電網節點i和節點m進行中壓柔性互聯，互聯功率方程為
式中：PVSCM,im(t)為t時刻中壓B2B VSCi–m節點間傳輸損耗；AVSCM,i、AVSCM,m為節點i、m處變流器的損耗系數；SVSCM,i(t)、SVSCM,m(t)為t時刻節點i、m處變流器的視在功率。
3）低壓柔性互聯功率方程。
低壓VSC將低壓臺區劃分為交通區域和直流區域，此中交通區域功率方程為
式中：PTL,i(t)、ΔPT0,i、ΔPTk,i分別為t時刻低壓臺區i變壓器低壓側有功功率、空載和額定負載有功損耗；βi(t)為低壓臺區變壓器負載率；PAI,i(t)、PAO,i(t)、PDI,i(t)、PDO,i(t)分別為流進和流出臺區i變壓器的低壓VSC交通、直流端口有功功率，t時刻下PAI,i(t)、PAO,i(t)其一為0，PDI,i(t)、PDO,i(t)其一為0；PAL,i(t)為低壓臺區汽車零件報價i的交通負荷有功功率；SVSCL,i(t)為低壓VSC的視在功率；QAI,i(t)為臺區i流進低壓VSC交通端口的無功功率；AVSCL,i為低壓VSC的損耗系數。
直流區域功率方程為
式中：Ωi為與低壓臺區i互聯的臺區聚集；PDGL,i(t)為t時刻低壓臺區i的風光消納出力；PDL,i(t)為臺區i的直流負荷功率；PDL,ij(t)為互聯臺區i、j的直流聯絡線有功功率，PDL,ij(t)＞0表現臺區i向互聯臺區j輸送有功功率，反之，表現互聯臺區j向臺區i輸送有功功率；ADL,ij為直流聯絡線的功率傳輸損耗系數。
02 中低壓柔性互聯協調規劃模子
配電網中低壓柔性互聯規劃的目標是通過FID進行中壓饋線間及低壓臺區間的功率交互，實現分布式動力跨中壓饋線和低壓臺區消納，以及低壓臺區重載變壓器的負載轉移，進而實現配電網經濟優化與平安運行。
由中低壓柔性互聯配電網潮水模子可知，中壓互聯與低壓互聯的潮水具有耦合特征；此外，低壓柔性互聯裝置的安裝地位與安裝容量規劃問題重要受低壓臺區間距、有無接進DG，及負荷和臺區變壓器容量鉅細的影響。由此，本文將中壓互聯與低壓互聯進行協調規劃，并考慮到規劃與運行的聯合優化，采用分層的思惟，構建配電網中低壓柔性互聯三層協調規劃模子框架如圖2所示，此中，上層模子用于實現低壓柔性互聯的優化規劃，目標函數為低壓互聯裝置年運行本錢及低壓臺區變壓器負載率的年方差最小；中層模子用于實現中壓柔性互聯的優化規劃，目標函數為中壓互聯裝置年Skoda零件運行本錢及從上級電網年購電本錢最小；下層模子以每個場景的從上級電網購電本錢最小為目標，實現中低壓柔性互聯配電網系統的運行優化。
圖2 中低壓柔性互聯三層規劃模子框架
Fig.2 Framework of medium-voltage and low-voltage flexible interconnection tri-level planning model
2.1 上層規劃模子
上層模子以低壓柔性互聯設備年運行本錢及低壓臺區變壓器負載率的年方差最小為目標，進行低壓柔性互聯的安裝地位及低壓VSC安裝容量的規劃，將其轉化為最小化函數為
式中：Fup為上層目標函數；ξ1、ξ2為子優化目標的系數；FFIDL為低壓柔性互聯設備年運行本錢，包含投資本錢等年值和年運行維護本錢；DVLR為低壓臺區變壓器負載率的年方差。
基于低壓VSC石的葉則被網友痛罵無腦無能。的直流母線分段鏈式低壓柔性互聯結構下，低壓柔性互聯裝置包含低壓VSC和直流聯絡線，考慮到直流聯絡線的電壓等級低且長度較短，其維護本錢作疏忽處理，則有
式中：Ω1為低壓臺區可聯組合聚集；xn表現Ω1中第n個組合的臺區能否互聯，xn=1表現該組合的臺區互聯，xn=0表現不互聯；Ω2為低壓臺區可聯聚集；SVSCLI,i為Ω2中臺區i低壓VSC的安裝容量；Ln為第n個組合的臺區間直流聯絡線長度；λVSCL、ωVSCL分別為低壓VSC的單位容量的投資本錢和年運行維護價格；麼，跟著笑了起來。уVSCL、уL分別為低壓VSC和直流聯絡線的應用年限；ρL為直流聯絡線的單位長度投資本錢；d為貼現率。
低壓臺區變壓器負載率的年方差為
式中：STH,i(t)為t時段臺區i變壓器高壓側視在功率，由下層前往；CT,i為低壓臺區i變壓器的額定容量；NT為低壓臺區變壓器個數；πd為一年中典範日d包括的天數；D為典範日聚集；T為典範日的一切時段聚集。
上層規劃模子的約束條件為
式中：SVSCLm,i為臺區i低壓VSC的最年夜可安裝容量；SVSCLI為單位低壓VSC安裝容量，即低壓VSC最小可優化安裝容量；mVSCL,i為非負整數。
2.2 中層規劃模子
中層模子在由上層模子給定低壓柔性互聯的安裝地位及低壓VSC安裝容量下，以中壓互聯裝置年運行本錢與從上級電網年購電本錢之和最小為目標，獲得最優的中壓柔性互聯裝置的安裝地位與容量。該模子的目標函數為
式中：Fmed為中層目標函數；FFIDM為中壓柔性互聯設備年運行本錢；Fbuy為向上級電網年購電本錢，包含低壓臺區年購電本錢和網損。
中壓柔性互聯設備年運行本錢由中壓B2B VSC的投資本錢等年值和年運行維護本錢構成，為
式中：Ω3為中壓柔性互聯裝置可選安裝地位聚集；S補妝。然後，她低頭看了一眼觀眾席，就看到好幾個攝VSCMI,i表現Ω3的中壓柔性互聯裝置i的安裝容量，取值為0時認為該地位不需求安裝中壓B2B VSC，在確定容量的同時也確定了安裝地位；λVSCM、ωVSCM分別為中壓B2B VSC的單位容量投資本錢和年運行維護價格；уVSCM為中壓B2B VSC的應用年限。
式中：PTHd,i(t)、PDGd,i(t)、PVSCMd,i(t)、Pd,l(t)、Qd,l(t)分別為典範日d下t時段的低壓臺區i變壓器高壓側有功功率、節點i的中壓饋線風光消納出力、中壓B2B VSC注進有功功率、第l條線路有功和無功功率；NDA為低壓臺區個數，本文設置NDA=NT；Rl為第l條線路電阻，Ue為配電網額定電壓；L為線路聚集；f(t)為分時購電價格；Δt為經濟運行優化周期。
中層規劃模子的約束條件為
式中：SVSCMm,i為中壓B2B VSC i的最年夜可安裝容量；福斯零件SVSCMI為單位中壓B2B VSC安裝容量，即安裝中壓B2B VSC最小可優化安裝容量；mVSCM,i為非負整數。
2.3 下層規劃模子
下層模子最小化典範日下每個經濟運行優化周期的從上級電網購電本錢，以優化系統運行狀態。該模子的目標函數為
式中：FOP為下層目標函數。
下層模子的約束條件包含中低壓柔性互聯配電網潮水均衡約束（式（1）~（4））、中低壓柔性互聯運行約束、風光消納出力約束、節點電壓與線路平安約束。
低壓柔性互聯運行約束為
式中：PDLm為直流聯絡線允許的最年夜傳輸有功功率；βz為變壓器的重載系數，正常運行下普通取 0.7~0.8。
中壓柔性互聯運行約束為
式中：μ為中壓B2B VSC無功功率限制系數。
風光消納出力約束為
式中：PDGMm,i為t時刻節點i的中壓饋線風光發電最年夜出力；PDGLm,i(t)為t時刻低壓臺區i的風光發電最年夜出力。
節點電壓與線路潮水平安約束為
式中： Umin、Umax分別為節點電壓幅值的最小值和最年夜值，本文分別取0.95 p.u.和1.05 p.u.；Iij,max為線路ij電流幅值的下限。
03 規劃模子求解
本文提出的配電網中低壓柔性互聯三層協調規劃模子屬于年夜規模混雜整數非線性規劃問題，考慮到模子的中層目標函數包括下層的運行優化目標函數，為了進步模子的求解效力與收斂性，本文將中層模子和下層模子轉化為單層模子，目標函數為式（18），約束條件為式（1）~（4）、式（12）~（17）。進而將三層規劃模子的求解轉化為雙層求解，采用APSO和SOCP相結合的混雜算法進行求解。
采用APSO算法求解上層規劃模子，目標是確定低壓柔性互聯的安裝地位及低壓VSC安裝容量。本文APSO算法中慣性權重、個體學習因子和群體學習因子采用式（19）情勢動態變化。
式中：ωk、c1k、c2k分別為第k台北汽車材料次迭代的慣性權重、個體和群體學習因子；ωmax、ωmin為慣性權重的最年夜值和最小值；c1max、c1min，c2max、c2min分別為個體和群體學習因子的最年夜值和最小值；kmax為最年夜迭代次數。
采用SOCP求解由中層模子和下層模子轉化后的單層模子，二階錐等效變換和線性化處理參見文獻[26]。此外，為減少規劃計算的復雜度，基于低壓臺區之間的距離和臺區有、無接進DG及其負荷和變壓器容量鉅細，確定低壓臺區可聯組合聚集；并根據中壓柔性互聯裝置重要安裝于傳統聯絡開關處，確定中壓柔性互聯裝置可選安裝地位聚集。
規劃模子求解的流程如圖3所示，上層求解步驟如下。
圖3 規劃模子求解的流程
Fig.3 Flowchart for solving the planning model
1）獲取配電網網絡參數及風光荷參數，確定低壓臺區可聯組合聚集及中壓柔性油氣分離器改良版互聯裝置可選安裝地位聚集；
2）初始化自適應粒子群算法參數，產生初始粒子低壓柔性互聯的安裝地位及互聯裝置安裝容量集；
3）調用下層求解，獲得傳遞過來的臺區變壓器高壓側視在功率，計算粒子適應度函數；
4）更換新的資料當前迭代的全局最優解、慣性權重和學習因子、種群的地位和速率，假如達到設置的最年夜迭Bentley零件代次數則結束，否則判斷全局最優解能否收斂，第k輪迭代收斂判斷條件為
假如收斂則結束，并輸出低壓柔性互聯的安裝地位與安裝容量及中壓柔性互聯裝置的安裝地位與容量，否則前往步驟3）。
下層求解為：輸進上層傳遞過來的低壓柔性互聯的安裝地位及互聯裝置安裝容量，采用S賓利零件OCP求解由中層模子和下層模子轉化后的單層模子，產生中壓柔性互聯裝置的安裝地位與容量計劃，并將計算獲得的臺區變壓器高壓側視在功率傳遞給上層。
04 算例剖析
4.1 算例系統
在設置裝備擺設為Intel Core i7-9700CPU、32.00 GB內存的個人計算機上，采用軟件Matlab R2022b編制本文所提配電網中低壓柔性互聯協調規劃模子求解的法式，APSO算法中設置種群規模為100，最年Porsche零件夜迭代次數為80，慣性權重的最年夜值和最小值分別為0.9和0.4，個體和群體學習因子的最年夜值與最小值分別為2和1；SOCP調用Yalmip東西箱和Gurobi 9.5.2商業求解器。
設置含DG的IEEE 33節點配電網算例系統，其拓撲結構如圖4所示，中壓饋線、低壓臺區的電壓等級分別為10 kV和0.4 kV，中壓饋線接進風力發電和光伏發電的地位如圖4所示，其有功容量分別為400 kW和600 kW，低壓臺區接進的光伏發電、交直流負荷和變壓器參數如表1所示。中壓風光接進容量、低壓臺區光伏接進容量分別占臺區變壓器額定容量的49.06%、22.04%，說明本配電網算例系統含分布式電源占比高。對算例系統進行中低壓柔性互聯規劃時，低壓柔性互聯采用基于低壓VSC的直流母線分段鏈式互聯結構，中壓柔性互聯設備采用中壓B2B VSC，待選安裝地位為4條聯絡線TS1~TS4，全年聚類為4個典範日，各典範日包括的天數分別為90天、120天、130天和25天，典範日1的風光荷時序曲線如圖5所示，其他參數設置如表2所示。
圖4 含分布式電源的I水箱精EEE33節點配電網算例
Fig.4 IEEE-33 node distribution network example with distributed generation
表1 低壓臺區參數
Table 1 Parameters of low-voltage station area
圖5 典範日1的風/光/荷時序曲線
Fig.5 Time series curves of wind turbine, PV and load in a typical day 1
4.2 中低壓柔性互聯規劃結果
1）起首，確定低壓臺區可聯組合聚集和中壓柔性互聯裝置可選安裝地位聚集。將重載臺區與光伏出力過剩臺區進行配對，再結合臺區距離，將其他重載臺區與通俗臺區、其他光伏出力過剩臺區與通俗臺區配對，獲得低壓臺區可聯組合聚集為{(3,24)、(4,5)、(5,6)、(7,8)、(8,9)、(8,29)、(13,31)、(14,15)、(15,16)、(17,18)、(18,33)、(20,21)、(21,22)、(23,24)、(24,25)、(26,27)、(27,28)、(31,32)}。中壓柔性互聯裝置可選安裝地位聚集為4條聯絡線{12-22、8-20、25-29、18-33}，對應TS1~TS4。
2）采用本文所提規劃模子及求解方式，獲得算例系統汽車零件的中低壓柔性互聯規汽車空氣芯劃結果。低壓臺區互聯組合聚集為{(3,24)、(4,5)、(5,6)、(8,9)、(13,31)、(14,15)、(17,18)、(18,33)、(20,21)、(23,24)、(26,27)、(31,32)}，臺區低壓VSC安裝容量結果如表3所示。中壓柔性互聯裝置B2B VSC的安裝地位為聯絡線TS1、TS3，安裝容量分別為700 kV·A和200 kV·A。由規劃結Benz零件果可知，互聯臺區及除互聯臺區外接進光伏發電的臺區，均安裝了低壓VSC，以供給互聯臺區之間功率交換的效能，及為沒有互聯臺區的光伏發電供能交通負載，減小臺區變壓器負載率及進步低壓臺區的光伏發電消納率；互聯中壓饋線結尾節點之間安裝了中壓B2B VSC，進行分歧中壓饋線間的功率傳輸，以減少網損和進步中壓饋線的風光發電消納率。
表2 參數設置
Table 2 Parameters setting
表3 臺區低壓VSC安裝容量及變壓器負載率
Ta汽車零件進口商ble 3 The low-vo德系車材料ltage VSC installation capacity and transformer load rate in substation areas
3）奧迪零件中低壓柔性互聯規劃及其優化運行下，獲藍寶堅尼零件得低壓柔性互聯設備年運行本錢為5.72萬元，低壓臺區變壓器負載率的年方差為48.26，中壓互聯裝置年運行本錢與向上級電網年購電本錢之和為568.72萬元，中壓和低壓接進的風光發電消納率分別為99.98%和99.75%。典範日1下12:00的臺區變壓器負載率如表3所示，典範日1下互聯臺區26-27的直流聯絡線有功功率PDL,26-27、臺區27變壓器負載率、聯絡線25-29的中壓B2B VSC的PVSCM,25(t)、PVSCM,29(t)如圖6所示。
圖6 柔性互聯設備傳輸功率及臺區變壓器負載率
Fig.6 Transmission power of FID and transformer load rate in the substation area
由表3可知，各臺區變壓器負載率的鉅細很是接近。由圖6可知，臺區26通過直流聯絡線向臺區27輸送有功功率，臺區27變壓器負載率未超過0.8且波動小，聯絡線25-29的中壓B2B VSC從分歧中壓饋線的節點29和節點25分別汲取和注進功率。表白了中低壓柔性互聯及其優化運行能平衡低壓臺區變壓器負載率，減少系統網損及進步風光放電消納率。上述中低壓柔性互聯規劃結果及剖析，驗證了本文所提配電網中低壓柔性互聯協調規劃模子的有用性。
4.3 分歧規劃計劃下的結果
設置分歧的規劃計劃，計劃1：無柔性互聯規劃；計劃2：僅進行中壓柔性互聯規劃；計劃3：僅進行低壓柔性互聯規劃；計劃4：本文提出的中低壓柔性互聯規劃。此中，計劃1對含有光伏發電及直流負荷的臺區設置裝備擺設低壓VSC，只要運行優化目標；計劃2和計劃3均樹立雙層規劃模子，下層均為運行優化目標，上層分別以中壓互聯裝置年運行本錢及向上級電德系車零件網年購電本錢最小為目標函數、低壓柔性互聯設備年運行本錢及低壓臺區變壓器負載率的年方差最小為目標函數。獲得算例系統4種分歧規劃計劃下的結果如表4所示，此中，RAL、RAM分別表現低壓臺區和中壓饋線接進風光發電的消納率，計劃1與計劃4下典範日1的臺區20、21變壓器負載率對比結果如圖7所示。
表4 4種分歧規劃計劃下的結果
Table 4 The planning results with 4 different planning schemes
圖7 計劃1、4上臺區20、21變壓器負載率對比
Fig.7 Comparison of transformer load rate in substation area 20 and 21 under scheme 1 and 4
由表4可知：1）計劃2相較于計劃1，網損減少28.2萬元，系統年綜合運行本錢（包含互聯裝置年運行本錢和從上級電網年購電本錢）減少57.79萬元，下降了8.16%，中壓饋線接進風光發電的消納率進步了2.72個百分點，表白中壓柔性互聯能有用下降網損及進步分布式動力的消納才能。2）計劃3相較于計劃1，臺區變壓器負載率的年方差減少195.16，系統年綜合運行本錢減少59.56萬元，下降了8.41%，低壓臺區接進光伏發電的消納率進步了16.58個百分點，表白低壓柔性互聯能顯著平衡臺區變壓器負載率及進步分布式動力的消納率，進而進步系統運行經濟性。3）計劃4相較于計劃1，中低壓互聯裝置年運行本錢增添6.65萬元，而系統年綜合運行本錢減少133.91萬元，下降了19.01%，臺區變壓器負載率的年方差減少228.92，低壓臺區接進光伏發電和中壓饋線接進風光發電的消納率分別進步了19.94和6.6個百分點，表白中低壓柔性互聯能有用進步含高比例光伏發電配電網的運行經濟性，及臺區變壓器負載率的平衡性。由圖7可知，計劃4相較于計劃1，典範日1的電壓臺區20、21變壓器負載率鉅細更接近，且峰谷差更小，減少了臺區變壓重視載、過載的風險。
上述4種分歧計劃下的規劃結果及剖析，驗證了本文所提中低壓柔性互聯協調規劃方式的有用性和優越性。
4.4 分歧中低壓柔性互聯規劃方式的結果
設置中低壓柔性互聯規劃方式1為先規劃低壓柔性互聯，再規劃中壓柔性互聯。該規劃方式先采用上層以低壓柔性互聯設備年運行本錢及低壓臺區變壓器負載率的年方差最小為目標函數，下層為運行優化目標進行低壓柔性互聯規劃，再基于低壓柔性互聯后的配電網拓撲，采用上層中壓互聯裝置年運行本錢及向上級電網年購電本錢最小為目標VW零件函數，下層為運行優化目標進行中壓柔性互聯規劃。對算例系統采用規劃方式1與本文提出的規劃方式進行規劃對比剖析。
獲得規劃方式1下算例系統的中低壓柔性互聯規劃結果。低壓臺區互聯組合聚集為{(3,24)、(4,5)、(5,6)、(7,8)、(8,9)、(8,29)、(13,31)、(14,15)、(18,33)、(20,21)、(24,25)、(26,27)、(31,32)}，中壓柔性互聯裝置B2B VSC的安裝地位為聯絡線12-22和聯絡線25-29，安裝容量分別為550 kV·A和100 kV·A。此中，低壓VSC安裝容量及其典範日1下12:00的臺區變壓器負載率如表5所示。獲得低壓、中壓柔性互聯設備年運行汽車材料報價本錢分別為9.92萬元和3.51萬元，低壓臺區變壓器負載率的年方差為73.28，從上級電網年購電本錢為605.92萬元，網損為24.98萬元，低壓和中壓接進的風光發電消納率分別為95.91%和94水箱水.21%。
表5 中低壓柔性互聯規劃方式1下的結果
Table 5 The planning results with medium-voltage and low-voltage flexible interconnection planning method 1
1）對比表5與表3，及2種規劃方式下的低壓臺區變壓器負載率的年方差可知，本文提出的規劃方式相較于規劃方式1，臺區變壓器負載率的年方差減少25.02，平衡性更好。這是由于規劃方式1下第1步優化了低壓臺區變壓器負載率，而第2步的中壓柔性互聯規劃會改變低壓臺區變壓器負載率，使得其平衡性變差。
2）本文提出的規劃方式相較于規劃方式1，中壓B2B VSC的安裝容量增添250 kV·A，中壓B2B VSC年運行本錢增添1.36萬元，而網損減少4.69萬元，系統年綜合運行本錢減少44.91萬元，下降了7.25%。此外，低壓臺區接進光伏發電和中壓饋線接進風光發電的消納率分別進步了3.84和5.77個百分點。表白本文提出的中低柔性互聯協調規劃方式在滿足系統運行約束的條件下，保證含高比例間歇性分布式電源配電網的低壓臺區調節，與系統調節、運行優化才能相婚配，實現了低壓臺區變壓器負載率的平衡性最好，及配電公司綜合運行本錢最小化，進汽車冷氣芯步了規劃計劃的經濟性與可行性。
05 結論
本文針對中壓饋線和低壓臺區接進高比例間歇性分布式電源的配電網柔性互聯規劃問題，提出了一種基于三層優化的中低壓柔性互聯協調規劃方式，通過算例結果及剖析獲得重要結論如下。
1）提出的低壓與中壓柔性互聯的協調規劃，考慮了其潮水的耦合特征及規劃與運行的聯合優化，低壓和中壓柔性互聯規劃主體配合參與規劃決策過程，并構建分層規劃模子，可下降模子的復雜度；且下層優化運行計及了中低壓柔性互聯配電網潮水及互聯運行約束，能夠保證最優規劃結果下系統及其低壓臺區的平安運行。
2）提出的中低壓柔性互聯協調規劃模子，考慮了低壓柔性互聯規劃的特征，及低壓柔性互聯與中壓柔性互聯潮水關聯的特徵，將上層用于實現低壓柔性互聯的優化規劃，考慮了低壓臺區變壓器負載率的年方差最小，中層考慮了向上級電網年購電本錢最小，用于實現中壓柔性互聯的優化規劃，使得通過柔性互聯方法，實現高比例分布式電源的跨中壓饋線及低壓臺區間的消納和功率互濟，能夠晉陞低壓臺區變壓器負載率的平衡性和系統的運行經濟性。
考慮電動汽車、新型儲能、可調負荷大批接進下的高比例分布式電源配電網柔性互聯規劃將是下一個步驟的研討重點。